玉溪一體化污水處理設備
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出水水質達到國家要求標準。
 MBR工藝生化系統參數設計關鍵技術
污泥濃度
由于后續通過膜來實現泥水分離，因此較傳統活性污泥法可選取較高的MLSS值。但是，在實際工程應用中發現：
①在實際進水有機物濃度低于設計進水水質情況下，MLSS值難以達到設計值，通過減少排泥來維持MLSS值時會造成MLVSS/MLSS值偏低，導致生化池表面產生大量的浮泥，而且反而降低了生物活性，影響處理效率;
②由于MLSS是基本的設計參數，當實際值與設計值偏差較大時會影響相關設計參數(如SRT、空氣量)的準確度，從而影響了實際運行效果。

因此，對于進水有機物濃度較高的工業廢水，可選取較高的污泥濃度值(~10g/L)以盡量增大有機物去除能力;而對于城鎮綜合污水處理工程而言，由于進水濃度相對不高，宜選取較低的污泥濃度(6~8 g/L)。
泥齡對于有脫氮要求的城鎮綜合污水處理工程，SRT宜根據硝化泥齡和反硝化泥齡來計算確定。需要注意的是：由于系統內的MLSS較高，因此MBR工藝的泥齡通常較傳統工藝長。但實踐表明：過長(30d)或過短的泥齡均會使膜的TMP增勢加劇，而泥齡在20 d 左右時, 跨膜壓差增長趨勢變緩。因此，泥齡不宜太長，以20 d 左右為宜。
污泥負荷對于傳統活性污泥工藝而言，通常采用基于BOD5的污泥負荷作為設計參數，但是，在MBR工藝中，由于MBR反應器內微生物的結構、種類和生物相的變化使MBR工藝對有機底物的利用不僅僅局限于進水中的BOD5值，對部分表現為CODCr的物質也可以利用，因此采用MBR工藝處理城市污水時，不宜采用污泥負荷參數作為設計依據，而應將MLSS和SRT作為MBR工藝生物處理單元的主要設計參數。而由MLSS和SRT推算出的污泥負荷往往僅為傳統活性污泥法污泥負荷的一半左右。較低的污泥負荷一方面說明系統抗進水水質沖擊的能力較強，另一方面也說明采用MBR工藝處理城鎮污水時污泥負荷不宜作為主要的設計指標。水力停留時間(HRT)
由于MBR系統的MLSS較高，以SRT計算確定的生物池的容積較小，相應的所需HRT較短(7~10h)。實踐證明，如果考慮到系統有較高的硝化和反硝化處理效果要求時，過短的HRT將難以保證，因此應適當加大系統的HRT(~12h)，同時可相應降低SRT，有利于控制膜污染。

需氧量和供氣量
由于MBR反應器內的MLSS較傳統工藝高，其混合液的液膜厚度、污泥粘滯度等會發生變化，由需氧量計算供氣量時應調整α、β和C0值，因此，MBR工藝的理論供氣量計算值應大于傳統工藝。但是，大量工程實踐發現，實際生化池供氣量小于計算量。分析其主要原因是：
①為了控制膜表面污堵，需要采用空氣擦洗來改變膜絲表面液體的流態，大量的擦洗空氣使得膜池內的溶解氧*(通常其DO值可達8~10 mg/L)而大比例從膜池到生化池的回流(通常為400%~500%)使生化池所需的曝氣風量下降;
②當實際進水有機物濃度低于設計值時，會造成計算需氧量和實際MLSS值均低于設計值，實際供氣量則會遠低于計算值。因此在計算供氣量時應充分考慮這些因素，給出一個供氣量的區間值，便于進行鼓風機的配置和風量調節控制。
MBR工藝生化系統布局設計關鍵技術
回流方式
根據生化系統形式、硝化液回流的方式和位置不同，MBR的回流有各種不同的方式，見表1。綜合各種回流方式的實際效果，建議：
①采用膜池回流混合液至好氧區，再由好氧區回流硝化液至缺氧區，因為如果采用膜池回流硝化液至缺氧區的方式，由于混合液富含大量氧氣，破壞缺氧條件，導致反硝化反應不充分;
②如果采用兩段缺氧生化工藝，宜采用兩點回流方式，因為盡管增加了相應的管渠，但是兩區的回流比例可以按照實際運行情況進行分配，以便于充分有效地利用原水碳源和內源碳源來提高系統脫氮效果，減少外加碳源的用量。
進水方式
由于在城鎮污水處理工程中均有較高的除磷脫氮要求，因此大多采用了厭氧-缺氧-好氧工藝，對于MBR工藝而言，生物反應池建議采用兩點進水方式，即在生物池前設置進水分配渠道和分配調節堰，污水進入到分配渠道后，通過兩套調節堰門將原水按照一定比例分配到厭氧區和缺氧區，從而選擇優先滿足生物脫氮還是生物除磷對進水碳源的需要，而且各區的分配比例還可以根據不同水質條件下生物脫氮和生物除磷所需碳源的變化進行靈活調節。

膜法SBR

將SBR和接觸氧化法相結合可以組成新的膜法SBR稱BSBR.BSBR工藝啟動快、效率高、管理簡便。詹伯軍等采用彈性立體填料的BSBR處理印染廢水，使廢水達標排放。王乾揚等用BSBR處理皮革廢水，CODCr去除率達90.1％。實驗表明：BS－BR處理效果好于普通SBR法，這是因為BSBR法結合了生物接觸氧化法和SBR法的優點。
多段SBR系統
二級SBR系統和三級SBR系統是目前應用較多的一種SBR串聯工藝，主要是單級工藝對廢水中的有機物處理為一個缺氧一好氧一厭氧的同步過程，因此在相同的運行條件下，當易降解的有機物降解殆盡時，較難降解的有機物幾乎未被降解。而在兩個串聯的SBR中，分別培養出適宜于不同有機物的專性菌，從而使不同種類的有機物在與各自相適應的生化條件下都得到充分降解。

前處理+SBR
為緩沖工業廢水中有毒有機物對微生物的抑制作用，在前設置預處理。鄧良偉采用水解-SBR藝處理規?；i場糞污，畢學軍等采用溶氣氣浮法（DAF）作為SBR反應器進水預處理，即溶氣氣浮一序批式活性污泥法（DAF－SBR法），處理肉食品加工廢水，SBR反應器出水 CODcr＜60mg／L；BOD5＜15mg／L；TN＜5mg／L；NH3-N＜1.0mg／L；TP＜0.2mg/L.*達到我國肉類加工工業水污染物排放標準（GB13457－92）的一級排放標準。
SBR序組合
由于SBR中可方便地實現各種工藝條件的組合，為此，針對特定的廢水，許多學者研究了其處理反應工序。Hangqing Yu等人研究了用SBR處理焦化廢水的模式為：好氧反應加兩個缺氧段：一個在曝氣前，一個在曝氣后。4h的缺氧進水使基質在生物中儲存并在隨后的缺氧反應段中反硝化，運行周期為24h，包括進水及反應16h，反硝化攪拌3－5h，沉淀2h，澆水及閑置3－6h.其中的進水與反應是結合在一起的，分為曝氣與不曝氣。進水中易降解有機物酚、鄰一甲酚在反硝化中作為碳源而被消耗。
SBR在發展中的問題
相對于傳統連續流活性污泥法，SBR工藝是一種尚處于發展、完善階段的技術，許多研究工作剛剛起步，缺乏科學的設計依據和方法以及成熟的運行管理經驗，另外，SBR自身的特點更加深了解決問題的難度。