醫療機構小型醫療污水處理設備

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高密度沉淀池的運行控制
混合區
經過測定混合區的進泥水濃度，發現儀表顯示的讀數失準，雖然表值與實測值之間沒有確切的線性對應關系，但實測濃度為儀表讀數的1. 5-2. 5倍，實測濃度的平均值為0. 74 g/L，明顯小于設計值2.0 g/L。這是因為在高密池實際應用中發現，當進泥水的濃度高于1. 5 g/L，高密池就會發生污泥上浮現象，使出水濁度升高，對凈水工藝產生沖擊，所以在生產過程中人為縮短了凈水工藝中沉淀池的排泥周期，延長了排泥歷時，使進人高密池的排泥水濃度過低。較低的進泥濃度不僅增加了污泥處理系統的流量負荷，還延長了污泥在沉淀區的濃縮時間川，未能充分發揮高密池的效能。
采用干燥箱恒溫烘重測量排泥水濃度的方法操作繁瑣，存在實用滯后問題，且當進水濃度低時，用烘干稱重的方法測得的濃度值失準。通過多次試驗，比較了采用烘干稱重和用濁度估測的方法測定排泥水濃度的數值，結果表明，在同一水質期內排泥水的性質差別較小時，以用濁度估測進人高密池的排泥水濃度。

醫療機構小型醫療污水處理設備反應區
反應區的污泥為來自混合區的排泥水與循環系統回流的高濃度濃縮污泥的混合污泥，其濃度可以根據進泥水濃度和回流濃度計算得出。實際監測中發現反應區污泥高濃度可達3.5g/L，此時回流比和回流濃度都高，但此時投藥量仍然根據進泥水濃度表值0. 74 g/L進行投加，投加量為1. 0 g/L。由于投藥量不足，反應區產生的絮體碎小，這種污泥顆粒的沉降性和濃縮性都不如大絮體顆粒。
根據小試得到投藥量為1. 3 %。(按混凝劑占污泥干重的比例) ，但是加藥量的不足卻未導致污泥上浮的發生，這是因為此時的進泥量僅有300m3/ h，遠遠低于設計大流量960 m3/ h。在設計大流量下的上升流速為17 . 8 m/h，而在300m3/ h的流量下的上升流速為5.56 m/耐h，使得顆粒有足夠的沉淀時間，而且布設在沉淀區上部的斜管還有較好的截留小絮體的作用。
反應區污泥濃度為3.5 g/L時高密池仍能正常運行，這說明高密池有處理高濃度進泥水的能力，高于1.5g/L就會發生上浮的現象則可能是由于其他原因而并非高進泥濃度造成的。
靜水沉降中污泥濃度與高度成正比例，為了確定沉降比與反應區污泥濃度的關系，多次取樣測定污泥沉降比，并與根據物料平衡算出的濃度值進行線性回歸，結果表明兩者有良好的線性關系?？梢愿鶕两当裙烙嫹磻獏^內污泥的濃度，從而進行投藥量、回流比等指標的調整。
外部污泥循環區
污泥回流能加速礬花的生長并增加礬花的密度，以維持均勻絮凝所要求的高污泥濃度。但是由于泥位變化的不穩定和回流泵吸泥口附近對泥層的抽吸作用，回流污泥的濃度很不均勻，在0-28.7 g/L之間，且大多數情況下污泥濃度較低。

實際運行中的回流量始終為300m3/ h，并未考慮回流濃度和進泥水濃度的大小?；亓髑逅畬Ψ磻獏^的影響不大，只是使進水濃度降低5%;但當回流污泥濃度大時，進水濃度會提高數倍，出現加藥不足導致絮體細小的情況。因此應根據進泥濃度、進泥流量、回流的濃度適度調整回流量。
回流濃度和泥床高度有關，當回流污泥濃度大時說明泥位較高，應降低回流量，減緩沉淀區的泥層增高速度。也可據反應區的沉降比來調節回流量，當沉降比大( >15 ) 時，應該降低回流量，這是因為反應區污泥濃度足夠大，能保證絮凝效果，沒有必要再回流以增加濃度，也避免了藥劑的浪費和泥層增高的加快。
沉淀區
高密池底部刮泥機的連續刮掃促進了沉淀區污泥的濃縮。斜板放置在沉淀池的頂部，用于去除殘留的礬花并產生水質合格的出水。沉淀區的上清液回流到配水井，如果上清液濁度較高則會影響凈水工藝，同時也浪費混凝劑川。

活性污泥、氧化溝、SBR工藝
1.常規活性污泥法適用于中等負荷的大型污水處理廠。
2.氧化溝法、SBR法的基建費用低，運行費較高。若處理規模為10萬t/d,折舊以20年計，氧化溝、SBR與常規活性污泥法的總處理費用大體相當。規模越小，氧化溝、SBR的總處理費用越低。因此，對于中小型污水處理廠而言，氧化溝、SBR在經濟 上有益。
3.氧化溝、SBR工藝一般不設初沉池和污泥消化池，處理單元比常規活性污泥法減少50%以上，操作管理簡化;且設備國產化程度高，價格低。
氧化溝、SBR工藝
1.基建費用：SBR是合建式。地價高，有利于SBR，其土建費用較低，但設備費用較氧化溝高。
2.就進水,BOD5濃度而言，高，有利于氧化溝;低，有利于SBR。一般以BOD5=150mg/L為界，高于此值，氧化溝建費用低于SBR;低于此值，則反之。
3.運行費用就曝氣方式而言，氧化溝常用機械式，SBR通常用鼓風式，后者比前者省電;SBR工藝是變水位運行，增大了揚程，因而電耗要比氧化溝小些，運行費用也低些。

MSBR法的基本原理與特點
MSBR的基本組成
反應器由三個主要部分組成：曝氣格和兩個交替序批處理格。主曝氣格在整個運行周期過程中保持連續曝氣，而每半個周期過程中，兩個序批處理格交替分別作為SBR和澄清池。
MSBR的操作步驟
在每半個運行周期中，主曝氣格連續曝氣，序批處理格中的一個作為澄清池(相當于普通活性污泥法的二沉池作用)，另一個序批處理格則進行以下一系列操作步驟，
步驟1：原水與循環液混合，進行缺氧攪拌。
在這半個周期的開始，原水進入序批處理格，與被控制回到主曝氣格的回流液混合。在缺氧和豐富的硝化態氮條件下，序批處理格內的兼性反硝化菌利用硝酸鹽和亞硝酸鹽作為電子受體，以原水及內源呼吸所釋放的有機碳作為碳源，進行無氧呼吸代謝。由于初期序批處理格內MLSS濃度高，硝化態氮濃度較高，因此碳源成為反硝化速率的限制條件。
隨著原水的加入，有機碳的濃度增加，提高了反硝化的速率。來自曝氣格和序批格原有的硝態氮經反硝化得以去除。另外，該階段運行也是序批處理格中較高濃度的污泥向曝氣格回流的過程，以提高曝氣格中的污泥濃度。
步2：部分原水和循環液混合，進行缺氧攪拌。

隨著步驟1中原水的不斷進入，序批處理格內有機物和氨氮的濃度逐漸增加。為阻止在序批處理格內有機物和氨氮的過分增加，原水分別流入序批處理格和主曝氣格。使序批處理格內維持一個適當的有機碳水平，以利于反硝化的進行?；旌弦和ㄟ^循環，繼續使序批處理格原來積聚的MLSS向主曝氣格內流動。
步驟3：序批格停止進原水，循環液繼續缺氧攪拌。
此后中斷進入序批處理格的原水。原水在剩下的操作中，直接進入主曝氣格。這使得主曝氣格降解大量有機碳，并減弱微生物的好氧內源呼吸。序批處理格利用循環液中殘留的有機物作為電子供體，以硝化態氮作電子受體，繼續進行缺氧反硝化。由于有機碳源的減少，缺氧內源呼吸的速率將提高。來自主曝氣格的混合液具有較低的有機物和MLSS濃度。經循環，把序批處理格內的殘余有機物和活性污泥推入主曝氣格，在此進行曝氣反應降解有機物，并維持物質平衡。